Пособие к снип строительство в сейсмических районах

Пособие к снип строительство в сейсмических районах

Пособие по проектированию каркасных промзданий для строительства в сейсмических районах (к СНиП II-7-81) (Разделы 1-5)

М.: Стройиздат, 1984 год

28 февраля 1983

© АО «Кодекс», 2019

Исключительные авторские и смежные права принадлежат АО «Кодекс». Положение по обработке и защите персональных данных

Версия сайта: 2.2.12

Каждому техническому специалисту: строителю, проектировщику, энергетику, специалисту в области охраны труда.

Дома, в офисе, в поездке: ваша надежная правовая поддержка, всегда и везде.

Каждому техническому специалисту: строителю, проектировщику, энергетику, специалисту в области охраны труда.

Дома, в офисе, в поездке: ваша надежная правовая поддержка, всегда и везде.

ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КАРКАСНЫХ ПРОМЗДАНИЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ (К СНиП II-7-81)

1 ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИПромзданий) ГОССТРОЯ СССР ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КАРКАСНЫХ ПРОМЗДАНИЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ (К СНиП II-7-8) Утверждено приказом ЦНИИ Промзданий Госстроя СССР от 8 февраля 98 г. МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 984 Рекомендовано к изданию решением Секции несущих конструкций Научно-технического совета ЦНИИПромзданий Госстроя СССР. Пособие по проектированию каркасных промзданий для строительства в сейсмических районах (к СНиП II-7-8)/ЦНИИПромзданий.-М.: Стройиздат, 985. Содержит положения по проектированию одноэтажных и многоэтажных производственных зданий с железобетонным, стальным и смешанным каркасами, применяемыми в массовом промышленном строительстве в районах с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Приведены примеры расчета зданий, отдельных конструкций. Для инженерно-технических работников проектных и строительно-монтажных организаций. Содержание ПРЕДИСЛОВИЕ. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ. КАРКАСНЫЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ Каркас одноэтажного здания. Общие положения Железобетонный каркас одноэтажного здания Стальной каркас одноэтажного здания Каркас многоэтажного здания. Общие положения Железобетонный каркас многоэтажного здания Стальной каркас многоэтажного здания 4. ФУНДАМЕНТЫ 5. СТЕНЫ. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ Стены из бетонных панелей Металлические стены Стены из кирпича или каменной кладки 6. ПЕРЕГОРОДКИ 7. ЛЕСТНИЦЫ, ЛИФТЫ 8. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ П Р И Л О Ж Е Н И Е Примеры расчета Пример. Определение сейсмических нагрузок, действующих на железобетонный каркас одноэтажного бескранового здания Пример. Определение сейсмических нагрузок, действующих на железобетонный каркас одноэтажного здания, оборудованного мостовыми кранами.

2 Пример. Определение усилий в железобетонном каркасе многоэтажного здания от действия сейсмических нагрузок в поперечном направлении. Пример 4. Расчет железобетонной фермы покрытия на особое сочетание нагрузок с учетом вертикальной сейсмической нагрузки Пример 5. Расчет жестких узлов железобетонной рамы многоэтажного здания Пример 6. Определение сейсмических нагрузок, действующих на стальной каркас одноэтажного здания Пример 7. Расчет связей покрытия одноэтажного здания па сейсмические нагрузки Пример 8. Расчет стальной стропильной фермы покрытия на особое сочетание нагрузок с учетом вертикальной сейсмической на грузки. Пример 9. Расчет самонесущей кирпичной стены. ПРИЛОЖЕНИЕ Рекомендации по определению параметров железобетонных колонн одноэтажных промзданий ПРЕДИСЛОВИЕ Настоящее пособие разработано к СНиП II-7-8 «Строительство в сейсмических районах» в части проектирования каркасных одноэтажных и многоэтажных промзданий с железобетонным, стальным и смешанным каркасами для районов с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов и с учетом «Указаний по размещению объектов строительства и ограничению этажности зданий в сейсмических районах» (СН 49-7). Пособие содержит общие положения по проектированию указанных зданий и их конструкций, методы определения сейсмических нагрузок, расчета узлов и конструктивные требования к несущим и ограждающим конструкциям, а также примеры расчета одно- и многоэтажных зданий, отдельных конструкций и узлов на действие сейсмических нагрузок. Пособие разработано ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук А.А. Болтухов, Ф.А. Гохбаум, А.И. Нейман, инж. Б.Ф. Васильев), Казахским Промстройниипроект Госстроя СССР (д-р техн. наук Т.Ж. Жунусов, кандидаты техн. наук М.У. Ашимбаев, Ю.Г. Шахнович, инж. Е.Г. Бучацкий), ЦНИИПроектстальконструкция Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Л.А. Бородин, Ю.С. Максимов, Г.М. Остриков) при участии ЦНИИСК Госстроя СССР (д-р техн. наук Я.М. Айзенберг, канд. техн. наук Л.Ш. Килимник, инж. В.И. Ойзерман) и НИИЖБ Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Ю.Д. Быченков, М.И. Катин). Отзывы и замечания просим присылать по адресу: 7, Москва, Дмитровское шоссе 46, ЦНИИПромзданий Госстроя СССР.. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ.. Настоящее пособие составлено к СНиП II-7-8 «Строительство в сейсмических районах» и распространяется на проектирование производственных зданий с размерами в пределах габаритных схем по ГОСТ и ГОСТ с железобетонными, стальными и смешанными (с железобетонными колоннами и стальными стропильными конструкциями) каркасами, применяемыми в массовом промышленном строительстве в районах с сейсмичностью, 8 и 9 баллов. Выбор объемно-планировочных, конструктивных решений зданий, строительных материалов и конструкций, назначение специальных конструктивных мероприятий следует производить в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию и строительству, Технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов, а также с учетом положений настоящего пособия. При проектировании зданий для строительства и указанных районах надлежит: применять материалы, конструкции и конструктивные схемы, обеспечивающие наименьшие значения сейсмических нагрузок принимать, как правило, симметричные конструктивные схемы, равномерное распределение жесткостей конструкций и масс (от конструкций и нагрузок на перекрытия)

3 в зданиях из сборных элементов располагать стыки вне зоны максимальных усилий, обеспечивать монолитность и однородность конструкций с применением укрупненных сборных элементов предусматривать условия, облегчающие развитие в элементах конструкций и их соединениях пластических деформаций, обеспечивающие при этом общую устойчивость сооружения. П р и м е ч а н и е. В многоэтажных зданиях со сборными каркасами из линейных элементов допускается устраивать стыки ригелей с колоннами в местах их соединения между собой при условии обеспечения надлежащей прочности стыков..4. При проектировании зданий для строительства в сейсмических районах следует учитывать: а) интенсивность сейсмического воздействия в баллах (сейсмичность) б) повторяемость сейсмического воздействия. Интенсивность и повторяемость следует принимать по картам сейсмического районирования территории СССР (прил. и ), приведенным в СНиП II-7-8. Указанная в прил. и сейсмичность относится к участкам со средними по сейсмическим свойствам грунтами (II категории согласно табл. ). Категория грунта по сейсмическим свойствам I II III Грунты Скальные грунты всех видов (в том числе вечномерзлые и вечномерзлые оттаявшие невыветрелые и слабовыветрелые крупнообломочные грунты плотные маловлажные из магматических пород, содержащие до 0 % песчано-глинистого заполнителя выветрелые и сильновыветрелые скальные и нескальные твердомерзлые (вечномерзлые) грунты при температуре минус С и ниже при строительстве и эксплуатации по принципу I (сохранение грунтов основания в мерзлом состоянии) Скальные грунты выветрелые и сильновыветрелые, в том числе вечномерзлые, кроме отнесенных к I категории крупнообломочные грунты, за исключением отнесенных к I категории пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности маловлажные глинистые грунты с показателем консистенции I L 0,5 при коэффициенте пористости е 0,5 глинистые грунты с показателем консистенции I L 0,5 при коэффициенте пористости e 0,9 — для глин и суглинков, и e 0,7 — для супесей вечномерзлые нескальные грунты при строительстве и эксплуатации по принципу II (допущение оттаивания грунтов основания) Т а б л и ц а Сейсмичность площадки строительства при сейсмичности района, баллы >9 П р и м е ч а н и я :. В случае неоднородного состава грунты площадки строительства относятся к более неблагоприятной категории грунта по сейсмическим свойствам, если в пределах десятиметрового слоя грунта (считая от планировочной отметки) слой, относящийся к этой категории, имеет суммарную толщину более 5 м.. При прогнозировании подъема уровня грунтовых вод и обводнения грунтов (в том числе просадочных) в процессе эксплуатации здания категорию грунта следует определять в зависимости от свойств грунта (влажности, консистенции) в замоченном состоянии.

4 . При строительстве на вечномерзлых нескальных грунтах по принципу II, если зона оттаивания распространяется до подстилающего талого грунта, грунты основания следует рассматривать как невечномерзлые (по фактическому состоянию их после оттаивания). 4. При отсутствии данных о консистенции или влажности глинистые и песчаные грунты при положении уровня грунтовых вод выше 5 м относятся к III категории по сейсмическим свойствам..5. Определение сейсмичности площадки строительства следует производить на основании сейсмического микрорайонирования. Населенные пункты, для которых проведены работы по сейсмическому микрорайонированию и имеются соответствующие карты в госстроях союзных республик, указаны в прил. главы СНиП II-7-8). В районах, для которых отсутствуют карты сейсмического микрорайонирования, допускается определять сейсмичность площадки строительства согласно табл. 6. На площадках, сейсмичность которых превышает 9 баллов, возводить здания не допускается. Строительство на таких площадках может быть допущено только по согласованию с Госстроем СССР..7. Площадки строительства с крутизной склонов более 5, близостью плоскостей сбросов, сильной нарушенностью пород физико-геологическими процессами, просадочностью грунтов, осыпями, обвалами, плывунами, оползнями, карстом, горными выработками, селями являются неблагоприятными площадками в сейсмическом отношении. При необходимости строительства зданий на таких площадках следует принимать дополнительные меры к укреплению их оснований и усилению конструкций зданий..8. На площадках с неблагоприятными в сейсмическом отношении грунтовыми условиями следует, как правило, размещать предприятия с оборудованием на открытых площадках, а также мало-ответственные здания (по п. табл., при расчете которых значение коэффициента K I по табл. 4 принимается равным 0,, а также по п. табл. )..9. В районах с сейсмичностью 9 баллов следует ограничивать строительство и расширение промышленных предприятий, не связанных с разработкой местных сырьевых ресурсов и непосредственным обслуживанием населения. Строительство таких предприятий может быть допущено только при подтверждении народнохозяйственной целесообразности этого строительства соответствующими технико-экономическими обоснованиями..0. При проектировании зданий для сейсмических районов, как правило, должны применяться типовые конструкции, разработанные для этих районов. При выборе типов зданий для строительства в сейсмических районах при прочих равных условиях следует отдавать предпочтение одноэтажным бесфонарным зданиям или зданиям с зенитными фонарями. При необходимости размещения светоаэрационных фонарей их следует располагать симметрично относительно продольной и поперечной осей здания (отсека). Здания рекомендуется проектировать прямоугольной формы в плане с параллельно расположенными пролетами, без перепада высот смежных пролетов и без входящих углов. Здания следует разделять антисейсмическими швами в случаях, если: здание имеет сложную форму в плане смежные участки здания имеют перепады высот 5 м и более. В одноэтажных зданиях высотой до 0 м при расчетной сейсмичности 7 баллов антисейсмические швы допускается не устраивать. Антисейсмические швы должны разделять здания по всей высоте. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным. Температурные и осадочные швы следует совмещать с антисейсмическими. Расстояния между антисейсмическими швами не должны превышать 50 м. Рекомендуется принимать одноэтажные каркасные здания (отсеки) длиной в продольном направлении не более 44, 0 и 96 м соответственно при расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов. Для многоэтажных зданий размеры зданий (отсеков) принимаются как в несейсмических районах..4. Строительство производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий выше 5 этажей в районах с сейсмичностью 9 баллов допускается только по

5 согласованию с Госстроем СССР..5. Внутренние площадки, расположенные на части здания, и небольшие пристройки должны, как правило, выполняться в конструкциях, не связанных с колоннами основного каркаса здания. П р и м е ч а н и е. В отдельных обоснованных случаях внутренние площадки или небольшие пристройки к зданию разрешается проектировать с опиранием несущих элементов площадок или покрытий и перекрытий на колонны основного каркаса. При этом при расчете здания необходимо учитывать крутящий момент относительно вертикальной оси здания, проходящей через центр жесткостей, если он больше крутящего момента, предусмотренного в п..7.. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ.. Расчет зданий на сейсмические воздействия при заданном объемно-планировочном и конструктивном решении производится в следующей последовательности: определяются сейсмичность площадки строительства и расчетная сейсмичность здания по п..5 и табл. соответственно устанавливается расчетная динамическая схема здания и ее параметры определяются частоты и формы собственных колебаний каркаса определяется расчетная сейсмическая нагрузка по п..7 находятся усилия в элементах каркаса, проверяется несущая способность элементов и узлов их соединения устанавливается ширина антисейсмического шва между смежными отсеками здания по п Расчет конструкций и оснований зданий, проектируемых для строительства в сейсмических районах, должен выполняться на основные и особые сочетания нагрузок с учетом сейсмических воздействий. При расчете зданий на особое сочетание нагрузок значения расчетных нагрузок следует умножать на коэффициенты сочетаний, принимаемые по табл.. Горизонтальные нагрузки от масс на гибких подвесках, температурные климатические воздействия, ветровые нагрузки, динамические воздействия от оборудования и транспорта, тормозные и боковые усилия от движения кранов при этом не учитываются. Т а б л и ц а Вид нагрузки Значения коэффициентов сочетаний n c Постоянные 0,9 ременные длительные 0,8 Кратковременные (на перекрытия и покрытия) 0,5 При определении расчетной вертикальной сейсмической нагрузки следует учитывать вес моста крана, вес тележки с коэффициентом сочетания n c = 0,8, а также вес груза, равного грузоподъемности крана, с коэффициентом 0,. Расчетную горизонтальную сейсмическую нагрузку от веса мостов кранов следует учитывать в направлении, перпендикулярном оси подкрановых балок. Снижение крановых нагрузок, предусмотренное главой СНиП по нагрузкам и воздействиям, при этом не учитывается. Собственный вес мостовых или подвесных кранов при определении периода собственных колебаний зданий (отсеков) учитывается с коэффициентом сочетания 0,8. При определении вертикальных нагрузок от мостовых подвесных и опорных кранов, а также горизонтальных сейсмических нагрузок от мостовых кранов вес кранов и грузов рекомендуется принимать с коэффициентом сочетания 0,5. При расчете с учетом сейсмических воздействий снижение нагрузок на перекрытия, предусмотренные главой СНиП на нагрузки и воздействия, не учитывается. В зданиях с самонесущими стенами, запроектированными в соответствии с требованиями п. при расчете каркаса необходимо учитывать сейсмическую нагрузку от самонесущих

Ознакомьтесь так же:  Что нужно делать чтобы стать юристом

6 стен, расположенных только в плоскостях, перпендикулярных направлению действующих сейсмических нагрузок. Сейсмическая нагрузка от поперечных и продольных навесных стен при расчете каркаса должна учитываться в обоих направлениях. При расчете конструкций на нагрузки, возникающие в период монтажа здания, сейсмические воздействия не учитываются..4. Сейсмические воздействия следует учитывать в виде статической нагрузки, определяемой в соответствии с указаниями пп..5 и Сейсмические воздействия могут иметь любое направление в пространстве. Для зданий простой геометрической формы расчетные сейсмические нагрузки следует принимать действующими горизонтально в направлении их продольной и поперечной осей. Действие сейсмических нагрузок в указанных направлениях следует учитывать раздельно..6. Вертикальную сейсмическую нагрузку необходимо учитывать при расчете: горизонтальных и наклонных консольных конструкций рам, ферм, пространственных покрытий зданий пролетом 4 м и более каменных конструкций по п Расчетная сейсмическая нагрузка ik в выбранном направлении, приложенная к точке k и соответствующая i-му тону собственных колебаний зданий, определяется по формуле ik = K K oik, () где K — коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения зданий, принимаемый по табл. 4 K — коэффициент, учитывающий конструктивные решения зданий, принимаемый по табл. 5 oik — значение сейсмической нагрузки для i-го тона собственных колебаний здания, определяемое в предположении упругого деформирования конструкций по формуле oik = Q k Aβ i K ψ η ik, () где Q k — вес здания (вертикальная нагрузка), отнесенный (отнесенная) к точке k, определяемый (определяемая) с учетом расчетных нагрузок на конструкции согласно пп.. и. (рис. ) А — коэффициент, значения которого следует принимать равным 0, 0, 0,4 соответственно для расчетной сейсмичности 7, 8, 9 баллов β i — коэффициент динамичности, соответствующий i-му тону собственных колебаний зданий, принимаемый согласно п..8 K ψ — коэффициент, принимаемый по табл. 6 η ik — коэффициент, зависящий от формы деформации здания при его собственных колебаниях по i-му тону и от места расположения нагрузки, определяемый по п..9. П р и м е ч а н и е. Расчетная сейсмичность зданий, а также значения коэффициента K принимаются по согласованию с утверждающей проект организацией в соответствии с табл. и 4.

7 Рис.. Схема деформации здания при горизонтальных колебаниях.8. Коэффициент динамичности β i определяется по формулам ()-(5) или по графикам рис. в зависимости от периодов собственных колебаний T i здания по i-му тону и категорий грунтов по сейсмическим свойствам: для I категории но не более для II категории но не более,7 для III категории β i = /T i, = 0,59р i, () β i = l,l/t i = 0,75р i, (4) β i =,5/T i = 0,9р i, (5) но не более, где р i — круговая частота собственных колебаний в рад/с. Во всех случаях значения β i должны приниматься не менее 0,8..9. Для зданий, рассчитываемых по консольной схеме, значение η ik следует определять по формуле ik X i n xk Q j X i x j n j j Q j X i x j, (8) где X i (x k ) и X i (x j ) — смещения здания при собственных колебаниях по i-му тону в рассматриваемой точке k и по всех точках j, где в соответствии с расчетной схемой его вес принят сосредоточенным Q j — вес здания, отнесенный к точке j, определяемый с учетом расчетных нагрузок на конструкцию согласно пп.. и.. Рис.. Графики β i, для грунтов ) I категории, ) II категории, ) III категории Т а б л и ц а Расчетная сейсмичность при Характеристика зданий сейсмичности площадки строительства, баллы Производственные здания, за исключением указанных в п.п., Здания*, функционирование которых необходимо при ликвидации последствий землетрясений (системы энерго- и водоснабжения, пожарные депо, системы пожаротушения, некоторые сооружения связи и т. п.). Здания, разрушение которых не связано с гибелью людей, порчей ценного оборудования и не вызывает прекращение непрерывных производственных процессов (склады, небольшие мастерские и др.), а также временные здания Без учета сейсмических воздействий

8 * Здания рассчитываются на нагрузку, соответствующую расчетной сейсмичности, умноженную на коэффициент,. Допускаемые повреждения зданий. Здания, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации, трещины, повреждения отдельных элементов и т. п., затрудняющие нормальную эксплуатацию, при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования (производственные здания системы энерго- и водоснабжения, пожарные депо, системы пожаротушения, некоторые сооружения связи и т. п.). Здания, в конструкциях которых могут быть допущены значительные остаточные деформации, трещины, повреждения отдельных элементов, их смещения и т. п., временно приостанавливающие нормальную эксплуатацию, при обеспечении безопасности людей (одноэтажные производственные здания, не содержащие ценного оборудования) Т а б л и ц а 4 Значение коэффициента K I 0,5 0, Т а б л и ц а 5 Конструктивные решения зданий Значение коэффициента K. Здания каркасные с числом n этажей свыше 5 K = + 0,(n — 0,5). Каркасные одноэтажные здания, высота которых до низа балок или ферм не 0,8 более 8 м и с пролетами не более 8 м. Здания, не указанные в п., П р и м е ч а н и я :. Значения K не должны превышать,5.. По согласованию с Госстроем СССР значения K допускается уточнять по результатам экспериментальных исследований. Т а б л и ц а 6 Значения Характеристика конструкций коэффициента K ψ. Высокие сооружения небольших размеров в плане (отдельно стоящие в пределах плана,5 здания шахты лифтов, лестниц). Каркасные здания с железобетонными стойками со стеновым заполнением,,5 выполненным в соответствии с указаниями п. при отношении высоты стоек h к поперечному размеру b в направлении действия расчетной сейсмической нагрузки, равном или более 5. То же, но при отношении h/b равном или менее 5 4. Каркасные здания со стальными стойками со стеновым заполнением, выполненным в,5 соответствии с указаниями п. при отношении высоты стоек h к радиусу инерции сечения стоек r в направлении действия расчетной сейсмической нагрузки, равном или более То же, но при отношении h/r равном или менее 40 П р и м е ч а н и я :. При промежуточных значениях h/b и h/r величина K ψ принимается по интерполяции согласно табл. 7.. При разных высотах этажей значения K ψ принимаются по средним значениям h/b и h/r.. Для стоек жестко защемленных внизу и с шарнирной опорой вверху, имеющих в пределах высоты h переменное сечение, приведенный размер b железобетонных стоек устанавливается по формуле (6), а приведенный радиус инерции сечения r стальных стоек — по формуле (7) b,6h Ck / Eбa (6) r 0,59 Ck h / EA, (7) где C k — жесткость стойки на уровне верхней точки закрепления при ее единичном перемещении в направлении действия расчетной сейсмической нагрузки Е б — начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении а — горизонтальный размер грани колонн в направлении, перпендикулярном размеру b для двухветвевых колонн при расчете каркаса в продольном направлении здания размер а принимается равным удвоенной величине горизонтального размера грани одной ветви в

9 направлении, перпендикулярном размеру b Е — модуль упругости прокатной стали А — площадь сечения стальной стойки в нижнем сечении. Т а б л и ц а 7 h/b h/r K ψ,05,,5,,5,,5,4,45,5.0. Расчет зданий с учетом сейсмического воздействия, как правило, производится по предельным состояниям первой группы. В случаях, обоснованных технологическими требованиями, допускается производить расчет по второй группе предельных состояний. Усилия в конструкциях зданий, проектируемых для строительства в сейсмических районах, а также в их элементах следует определять с учетом не менее трех форм собственных колебаний, если периоды первого (низшего) тона собственных колебаний T I более 0,4 с, и с учетом только первой формы, если T I равно или менее 0,4 с. Расчетные значения усилий или напряжений N p в конструкциях от сейсмической нагрузки следует определять по формуле: n N p N i i, (9) где N p — значение усилий или напряжений в рассматриваемом сечении, вызываемых сейсмическими нагрузками, соответствующими i-ой форме колебаний п — число учитываемых в расчете форм колебаний. Вертикальную расчетную сейсмическую нагрузку для случаев, предусмотренных п..6 (кроме каменных конструкций), следует определять по формулам () и () в зависимости от частоты и формы собственных вертикальных колебаний конструкций, при этом коэффициенты K и K ψ, принимаются равными. Консольные конструкции, вес которых по сравнению с весом здания незначителен (балконы, козырьки, консоли для навесных стен и т. п. и их крепления), следует рассчитывать на вертикальную расчетную сейсмическую нагрузку при значении βηk ψ = Конструкции, возвышающиеся над зданием и имеющие по сравнению с ним незначительные сечения и вес (парапеты, фронтоны и т. п.), а также крепления тяжелого оборудования, устанавливаемого на первом этаже, следует рассчитывать с учетом горизонтальной расчетной сейсмической нагрузки, вычисленной по формулам () и () при βηk ψ = Стены, панели, перегородки, соединения между отдельными конструкциями, а также крепления технологического оборудования следует рассчитывать на горизонтальную сейсмическую нагрузку по формулам () и () при βηk ψ, соответствующем рассматриваемой отметке сооружения, но не менее. Силы трения при этом не учитываются..6. При расчете конструкций на прочность и устойчивость помимо коэффициентов условий работы, принимаемых в соответствии с другими главами II части СНиП, должен вводиться коэффициент условий работы m кр, определяемый по табл При расчете зданий длиной или шириной более 0 м помимо сейсмической нагрузки, определяемой согласно п..7, необходимо учитывать крутящий момент относительно вертикальной оси здания, проходящей через его центр жесткости. Значение расчетного эксцентриситета между центрами жесткостей и масс здания в рассматриваемом уровне следует принимать не менее 0,0В, где B — размер здания в плане в направлении, перпендикулярном действию силы ik..8. Для конструкции, расположенной на расстоянии l а от центра жесткости, поперечная сила от сейсмических нагрузок Q пол с учетом поворота здания (рис. и 4) при жестких дисках перекрытий определяется по формуле

10 Q пол Q ka C l K n ka a jdkj k j, (0) где Q ka — поперечная сила от сейсмических нагрузок, действующая на рассматриваемую конструкцию a в уровне k перекрытия без учета поворота здания C ka — жесткость рассматриваемой конструкции а в уровне k l a — расстояние от центра жесткостей k-ого этажа до рассматриваемой конструкции а K kφ — угловая жесткость здания в уровне k-ого перекрытия при повороте в горизонтальной плоскости j — сейсмическая нагрузка, действующая на здание в уровне k и во всех более высоких уровнях (j k) d kj — расстояние между центром жесткостей здания в уровне k и центрами его масс в уровне k и во всех более высоких уровнях (j k) для симметричных зданий с совпадающими расчетными центрами масс и жесткостей значение d kj принимается по п..7. Т а б л и ц а 8 Конструкции Значение коэффициента m кр При расчетах на прочность. Стальные,4. Железобетонные со стержневой и проволочной арматурой (кроме проверки прочности наклонных сечений): а) из тяжелого бетона с арматурой классов А-, А-II, A-III, В р -, б) то же, с арматурой других классов, в) из бетона на пористых заполнителях, г) из ячеистого бетона с арматурой всех классов. Железобетонные, проверяемые по прочности наклонных сечений: а) колонны многоэтажных зданий 0,9 б) прочие элементы 4. Каменные, армокаменные и бетонные: а) при расчете на внецентренное сжатие, б) при расчете на сдвиг и растяжение, 5. Сварные соединения 6. Болтовые (в том числе соединяемые на высокопрочных болтах) и заклепочные, соединения При расчетах на устойчивость Стальные элементы гибкостью: 7. свыше до 0, 9. от 0 до 00 От, до (по интерполяции) П р и м е ч а н и я :. Для указанных в поз. -4 конструкций зданий, возводимых в районах с повторяемостью сейсмических воздействий. значения m кр следует умножать на 0,85 или,5 соответственно.. При расчете стальных и железобетонных несущих конструкций, подлежащих эксплуатации в неотапливаемых помещениях или на открытом воздухе при расчетной температуре ниже минус 40 С, следует принимать m кр = в случаях проверки прочности наклонных сечений колонн m кр = 0,9. Рис.. Поворот в плане здания, имеющего эксцентриситет между центрами масс и жесткостей

Ознакомьтесь так же:  Обжалование решений госорганов госпошлина

11 — центр жесткостей, — центр масс Рис. 4. К определению расстояния между центром жесткостей здания в уровне k перекрытия и центрами его масс в уровне k и во всех более высоких уровнях слева — при совпадении центров жесткостей по всем уровням справа — при совпадении центра жесткостей здания в уровне k с центрами жесткостей в более высоких уровнях — центр жесткостей — центр масс Расположение центра масс здания относительно крайней оси в плане (рис. 5) у м на какомлибо уровне может быть определено по формуле у м n u n Q u u Q y u u, () где Q u — нагрузки, принимаемые сосредоточенными в отдельных точках плана здания y u -расстояние от крайней оси до соответствующей нагрузки Q ц. Суммирование производится по всем точкам, где принята сосредоточенная нагрузка. Расположение центра жесткостей здания относительно той же крайней оси (рис. 5) у ж может быть определено по формуле у ж n a n C a x ka C y ka a, () x где C ka — жесткость в направлении рассматриваемой оси каждой конструкции а на уровне k y a — расстояние от крайней оси до соответствующей конструкции а. вертикальной Рис. 5. К определению центров масс и жесткостей здания в плане — центр жесткостей Суммирование производится по всем вертикальным конструкциям. Аналогично вычисляются положения центров масс и жесткостей конструкций относительно другой оси здания. Угловая жесткость здания K kφ в уровне k перекрытия определяется по формуле причем при k= K k K K K K k k k K K k k k,, () где K kφ — угловая жесткость яруса в уровне k-го перекрытия (при условии, что k-ый ярус

12 свободно поворачивается в горизонтальной плоскости, а остальные закреплены). K k n y x C lxa C lya ka ka a, (4) x y где C ka и C ka — жесткости каждой вертикальной конструкции в уровне k соответственно в продольном и поперечном направлениях l xa и l ya — расстояния каждой вертикальной конструкции соответственно до продольной и поперечной осей, проведенных через центр жесткостей здания (рис. 5). Суммирование производится по всем вертикальным конструкциям, жесткость которых учитывается в расчете (стойки каркаса, связи, стены и т. п.)..9. Проектирование оснований и фундаментов зданий для строительства в сейсмических районах следует производить в соответствии с требованиями, глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений, по проектированию оснований и фундаментов в вечномерзлых грунтах, по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор и с использованием разработанных в развитие этих глав СНиП рекомендаций, а также с учетом указаний разд. 4 настоящего пособия.. КАРКАСНЫЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ.. В каркасных зданиях конструкцией, воспринимающей горизонтальную сейсмическую нагрузку, может служить: каркас, каркас с вертикальными связями и диафрагмами жесткости. Сейсмические силы, действующие в плоскости самонесущих стен, должны восприниматься самими стенами. Здания следует проектировать с соблюдением следующих требований: а) между поверхностями стен и конструкциями каркаса должен предусматриваться зазор не менее 0 мм б) в местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен в) в навесных стенах должны устраиваться горизонтальные антисейсмические швы по всей длине стен, при этом расположение их по высоте стен определяется в соответствии с указаниями разд. 5 в зависимости от принятой конструкции стен г) крепления стен к конструкциям каркаса не должны препятствовать горизонтальным смещениям каркаса вдоль самонесущих стен или смещениям каркаса в пределах высот навесных ярусов стен (при навесных стенах) д) перегородки должны проектироваться таким образом, чтобы они не увеличивали жесткость каркасов здания. Рекомендации по выключению перегородок из работы совместно с несущими конструкциями каркаса здания приведены в разд. 6 е) лестничные клетки и лифтовые шахты зданий следует устраивать в соответствии с разд При расчетах каркасов зданий (отсеков) с учетом сейсмических воздействий деформации конструкций не ограничиваются, если обеспечивается несущая способность конструкций с учетом их деформированного состояния и если не установлены предельные значения этих деформаций по технологическим требованиям (см. п..0)..4. Антисейсмические швы следует выполнять путем устройства парных рам со вставкой с сохранением координационных осей зданий. Размеры вставок назначаются в зависимости от ширины антисейсмического шва. Заполнение антисейсмических швов не должно препятствовать взаимному смещению стен и каркасов (отсеков). Наименьшая ширина антисейсмического шва «а» (мм) назначается в зависимости от высоты здания (см. п..5) и определяется по формуле a 0, (5)

13 где Δ и Δ — максимальные перемещения (мм) двух смежных каркасов (отсеков) здания, разделенных антисейсмическим швом при действии расчетных горизонтальных сейсмических нагрузок..5. При высоте здания до 5 м ширина шва должна быть не менее 0 мм. Для зданий большей высоты минимальную ширину шва следует увеличивать на 0 мм на каждые 5 м высоты..6. При определении жесткости каркаса жесткость стен, запроектированных с соблюдением требований п. не учитывается, за исключением жесткости самонесущих стен в направлении, перпендикулярном их плоскости, которая принимается в соответствии с п П р и м е ч а н и е. Проектирование каркасов зданий допускается производить с учетом жесткости навесных стен и податливости соединений элементов каркаса при наличии апробированных экспериментальных данных и соответствующих рекомендации по их учету..7. Покрытия и перекрытия зданий должны быть возможно более жесткими в горизонтальной плоскости. Для обеспечения необходимой жесткости диска покрытия и перекрытия с применением сборных железобетонных плит должны предусматриваться мероприятия в соответствии с пп ,.74,.76 и.8, а для покрытий из стального профилированного настила, асбестоцементных плит (каркасных и бескаркасных), волнистых листов в соответствии с пп , При проектировании зданий следует предусматривать и проверять расчетом крепления высокого и тяжелого оборудования к несущим конструкциям зданий, а также учитывать сейсмические усилия, возникающие при этом в несущих конструкциях (см. п..68)..9. Выбор марок сталей для железобетонных и стальных конструкций зданий производится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций и главы СНиП по проектированию стальных конструкций. Электроды для сварки арматуры назначаются в зависимости от класса арматуры по «Инструкции по сварке соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций» (СН 9-78), а для сварки стальных конструкций по СНиП по проектированию стальных конструкций. При ручной дуговой сварке рекомендуется применять электроды Э4А, Э46А и Э50А. Каркас одноэтажного здания. Общие положения.0. Каркасы одноэтажных производственных зданий с размерами по п.. в поперечном направлении рекомендуется проектировать, как правило, по конструктивной схеме в виде стоек, защемленных в фундаментах и шарнирно сопряженных с ригелями покрытия. В зданиях со стальным каркасом с высотами большими, чем предусмотрено унифицированными габаритными схемами, сопряжения колонн с ригелями покрытия рекомендуется выполнять в виде жестких рамных узлов с целью ограничения деформаций от сейсмических нагрузок. В продольном направлении каркасы могут проектироваться по той же конструктивной схеме, как и в поперечном направлении или по схеме с установкой стальных связей между стойками. П р и м е ч а н и е. Проектирование зданий с пространственными конструкциями покрытий типа структур следует выполнять в соответствии с Руководством по проектированию структурных конструкций. Расчет каркасов одноэтажных зданий (отсеков) на горизонтальные сейсмические нагрузки рекомендуется выполнять на ЭВМ с учетом их пространственной работы. При расчете на сейсмические нагрузки в поперечном направлении в качестве эквивалентной динамической модели каркаса может приниматься расчетная схема, состоящая из поперечных рам и фахверковых стоек (в случае их защемления в фундаментах), соединенных в уровне их верха стержнями бесконечной жесткости с условной продольной балкой, жесткость которой (EI ус ) эквивалентна суммарной горизонтальной жесткости диска покрытия в поперечном направлении здания (рис. 6, а). Вертикальные нагрузки в расчетной

14 схеме принимаются сосредоточенными в центрах приведения в соответствии с указаниями п. При покрытиях из сборных железобетонных плит (см. пп..8.0) или из профилированного стального настила, жестко связанного с прогонами (см. п..45), допускается принимать диск покрытия бесконечно жестким в поперечном направлении здания. В этом случае, в целях уменьшения вычислительных работ, поперечные рамы, кроме рассчитываемой, могут быть заменены в расчетной схеме каркаса одной эквивалентной стойкой, а все фахверковые стойки — другой эквивалентной стойкой (рис. 6, б). При расчете на сейсмические нагрузки в продольном направлении в качестве эквивалентной динамической модели каркаса при наличии вертикальных связей между колоннами может приниматься расчетная схема, состоящая из всех связевых панелей и колонн (для стальных каркасов допускается жесткость колонн не учитывать, рис. 6, в), а при отсутствии связей — расчетная схема состоит из продольных рам и фахверковых стоек, если эти стойки защемлены в фундаментах. Рис. 6. Динамические расчетные схемы каркаса здания (отсека) при действии сейсмической нагрузки в поперечном (а, б) и продольном (в) направлениях — рассчитываемая поперечная рама — стойка, заменяющая все другие поперечные рамы — стойка, заменяющая все фахверковые стойки Связевые панели, продольные рамы и фахверковые стойки в уровне их верха считаются соединенными бесконечно жесткими стержнями с условной поперечной балкой, жесткость которой (EI ус ) эквивалентна суммарной горизонтальной жесткости диска покрытия в продольном направлении здания (отсека). При отсутствии необходимых данных по оценке горизонтальной жесткости диска покрытия здания (отсека) расчет каркаса в продольном направлении рекомендуется выполнять в соответствии с указаниями пп Вертикальные нагрузки принимаются сосредоточенными в уровне верха связевых панелей или продольных рам и определяются в соответствии с п. Вертикальные нагрузки принимаются сосредоточенными в следующих центрах

15 приведения: а) в уровне верха стоек Q П — от собственного веса покрытия (включая вес подвесных потолков промышленных проводок путей подвесных кранов собственно подвесных кранов, без веса тележек и груза, при катании кранов перпендикулярно рассматриваемому направлению и др.), снега, стен и перегородок, расположенных выше верха колонн, и /4 собственного веса: колонн, стен и перегородок, расположенных в пределах высоты колонн при самонесущих стенах включается собственный вес стен, расположенных только в плоскостях, перпендикулярных направлению действующих сейсмических нагрузок б) в уровне низа подкрановых балок — от собственного веса подкрановых балок, рельсов крановых путей и тормозных конструкций (Q п.б ) и мостов кранов (Q кр ) (мосты кранов учитываются только при расчете каркаса в поперечном направлении) при этом в каждом крановом пролете рассчитываемой поперечной рамы учитывается по одному крану величина нагрузки, действующей на j-ую стойку поперечной рамы расчетной схемы каркаса, в створе которой установлены мостовые краны, определяется по формулам: Q Q кр jk кр jc nncq nn Q c кр Q кр n кр n, (6) кр Q jk где — величина нагрузки, действующей на крайнюю стойку кранового пролета поперечной рамы кр Q jc — величина нагрузки, действующей на среднюю стойку поперечной рамы, расположенной между пролетами п и n +, в которых устанавливаются мостовые краны n =, — коэффициент перегрузки n c — коэффициент сочетания, назначается по п. Допускается при определении периодов собственных колебаний зданий (отсеков) принимать n c = 0,5 — вес моста крана (без учета веса тележки и груза), расположенного в створе поперечной рамы расчетной схемы каркаса Q кр кр Q n и кр Qn — тоже, при расположении кранов в пролетах п и п +

Ознакомьтесь так же:  Как получить паспорт без регистрации

16 Рис. 7. Расчетные схемы рам каркаса а — поперечный разрез здания с железобетонным каркасом б — динамическая расчетная схема каркаса здания в — поперечный разрез здания со стальным каркасом г — расчетная схема поперечной рамы при шарнирном опирании несущих конструкций покрытия на колонны д, е — продольный разрез здания с железобетонным каркасом и его расчетная схема ж, з — продольный разрез здания со стальным каркасом и его расчетная схема в) в уровне середины высоты стоек — / собственного веса: колонн (Q к ), стен и перегородок, расположенных в пределах высоты колонн (Q c ). Нагрузки Q п, Q п.б, Q к и Q с должны определяться с коэффициентами сочетаний, принимаемыми в соответствии с п. Допускается выполнять расчет каркаса здания, принимая динамическую расчетную схему в виде невесомой консольной стойки (рис. 7, б), защемленной на уровне верха фундамента, с весом, сосредоточенным на уровне верха колонн (система с одной степенью свободы). В этом случае коэффициент η равен единице, а период собственных колебаний каркаса в секундах Т определяется по формуле T Q Cg, (7) где Q — вертикальная нагрузка, принимаемая сосредоточенной в уровне верха колонн С — жесткость каркаса здания (отсека) на уровне верха колонн g — ускорение силы тяжести. Нагрузка Q (с учетом коэффициентов перегрузки и коэффициентов сочетаний, принимаемых в соответствии с указаниями п..) составляется из: а) собственного веса покрытия (включая вес подвесных потолков промышленных проводок подвесных кранов с путями, без веса тележек и груза, при катании кранов перпендикулярно рассматриваемому направлению и др.), а также стен и перегородок,

17 расположенных выше верха колонн собственный вес самонесущих стен учитывается по п..а б) /4 собственного веса: колонн, подкрановых балок, тормозных конструкций и участков стен и перегородок, расположенных в пределах высоты колонн собственный вес самонесущих стен учитывается по п..a в) /4 собственного веса мостов опорных кранов, расположенных в здании или отсеке (только при расчете в поперечном направлении) г) снеговых нагрузок, При определении нагрузки Q учитываются указания п. Жесткость каркаса здания (отсека) на уровне верха колонн C определяется по формуле C n / kk, (8) п — число колонн (или рам) в каркасе здания (отсека) δ kk — перемещение отдельной колонны (или рамы) на уровне ее верха от действия горизонтальной единичной силы, приложенной в том же уровне. Перемещения продольных рам каркаса с железобетонными колоннами и стальными связями между ними вычисляются с учетом деформаций этих связей перемещения пристенных колонн в зданиях с самонесущими стенами в направлении перпендикулярном их плоскости, вычисляются с учетом жесткости стен в соответствии с п перемещения продольных стальных рам допускается принимать равным перемещению их связевых панелей. При наличии в здании (отсеке) с жестким диском покрытия колонн продольных и торцевых фахверков (в случае их защемления в фундаментах) перемещения каркаса вычисляются с учетом жесткости этих колонн. П р и м е ч а н и е. Рекомендации по определению параметров одноэтажных зданий с железобетонным каркасом с учетом снижения жесткости колонн при действии сейсмических нагрузок приведены в прил. 4. При расчете каркаса здания (отсека) как системы с одной степенью свободы (см. п..) расчетные сейсмические нагрузки, действующие на рассматриваемую поперечную или продольную раму (связевую панель), определяются по формуле () и принимаются (рис. 7, г, е, з): а) от вертикальной нагрузки Q п, расположенной выше уровня верха колонн, — сосредоточенными п, приложенными в уровне верха колонн. Нагрузка Q п составляется из собственного веса покрытия (включая вес подвесных потолков промышленных проводок путей подвесных кранов, собственно подвесных кранов, без веса тележек и груза, при катании кранов перпендикулярно рассматриваемому направлению и др.), снега, стен и перегородок, расположенных выше верха колонн, а также 50 % собственного веса стен и перегородок, связанных с покрытием с помощью фахверковых стоек. Сейсмическая нагрузка п на поперечную или продольную раму (или связевую панель) вычисляется в соответствии с п..5 б) от собственного веса колонн зданий Q к к — сосредоточенными c, приложенными в уровне 0,5H, или равномерно распределенными по длине колонн — к : k c k K K k c / H AK K K Q k, AK Q k / H в) от собственного веса подкрановых балок, рельсов крановых путей и тормозных конструкций Q п.б — сосредоточенными, приложенными в уровне низа подкрановых балок: (9)

18 п. б K K AK Q п. б (0) г) от собственного веса участков стен и перегородок, расположенных в пределах высоты колонн при определении сейсмических нагрузок, действующих в направлении, перпендикулярном плоскости стен и перегородок Q с c — сосредоточенными c, приложенными в уровне 0,5H, или равномерно распределенными по длине колонн — c : c c c K K c c AK / H K K Q c, AK Q c / H д) от собственного веса навесных стен, расположенных в пределах высоты колонн, при определении сейсмических нагрузок, действующих в плоскости этих стен, Q н.с — сосредоточенными, приложенными в уровне опорных консолей навесных стен: K K AK Q н. с н. с е) от собственного веса мостовых кранов — в соответствии с п..7. В формулах (9) и () под Н принято расстояние от верха фундаментов до верха колонн описание параметров K, K, A, β, K ψ приведено в разд.. Вертикальные нагрузки Q должны определяться с коэффициентами сочетаний, принимаемыми в соответствии с п. При определении сейсмических нагрузок от собственного веса стен и перегородок должны учитываться указания пп.. и.а. П р и м е ч а н и е. Связевые панели продольных рядов колонн допускается рассчитывать только на действие одной сейсмической нагрузки п в уровне верха колонн, при этом в вертикальную нагрузку Q п, определяемую по подпункту «а», следует добавить нагрузку от /4 собственного веса: колонн, подкрановых балок, тормозных конструкций и участков стен и перегородок, расположенных в пределах высоты колонн..5. Сейсмическая нагрузка п, действующая в уровне верха колонн рассматриваемой поперечной или продольной рамы (связевой панели) каркаса здания (отсека), рассчитываемого в соответствии с п..4а, определяется: а) при покрытиях из сборных железобетонных плит: на поперечную раму — по формуле () на продольную раму (связевую панель) при пролетах поперечных рам до 4 м включительно — по формуле (), а при пролетах более 4 м — по формулам () и (4) и принимается для расчета большее значение п, подсчитанное по этим двум формулам: п п K K AK Q K K AK Q п п C A p p () () / C () / A, (4) где Q п — вертикальная нагрузка, вычисленная для всего каркаса здания (отсека) β — коэффициент динамичности, вычисленный для каркаса здания (отсека) по формулам ()-(5) С и С р — жесткости на уровне верха колонн соответственно каркаса здания (отсека) и рассматриваемой рамы (или связевой панели), определяемые по формуле (8) А и А p — грузовые площади соответственно здания (отсека) и рассматриваемой рамы (связевой панели) K, K, A, K ψ — принимаются по разд. б) при покрытиях из профилированного стального настила на поперечную раму — по формуле (), на продольную раму (связевую панель) — по формулам () и (4) и принимается для расчета большее значение п, подсчитанное по этим двум формулам в) при покрытиях из асбестоцементных плит (каркасных и бескаркасных) или асбестоцементных волнистых листов унифицированного профиля и конструкционных типа ВК на поперечную и продольную раму (связевую панель) — по формуле (4).

19 П р и м е ч а н и е. При определении усилий с учетом сейсмической нагрузки в поперечных рамах одноэтажных зданий с жестким диском покрытия допускается производить перераспределение усилий между торцовыми (или у антисейсмических швов) и промежуточными рамами. Значения изгибающих моментов в расчетных сечениях колонн торцовых рам и рам у антисейсмических швов от действия нагрузок, определенные с учетом перераспределения усилий, могут отличаться от значений изгибающих моментов, вычисленных без учета перераспределения, не более чем на 0 %..6. Деформация (перемещение) каркаса здания (отсека) на уровне верха колонн от действия расчетных горизонтальных сейсмических нагрузок Δ определяется по формуле Δ=/C, (5) где — расчетная горизонтальная сейсмическая нагрузка на каркас здания (отсека), вычисленная для соответствующего направления и приложенная статически на уровне верха колонн С — жесткость каркаса здания (отсека) на уровне верха колонн, определяется по формуле (8). Рис. 8. Схемы к расчету колонны на местную сейсмическую нагрузку от собственного веса моста крана а — деталь разреза здания б — динамическая расчетная схема колонны в — расчетная схема колонны — мостовой кран.7. В колоннах, несущих крановую нагрузку, помимо усилий от сейсмических нагрузок, вычисленных в соответствии с п..4а — д, в плоскости поперечной рамы каркаса должны учитываться усилия, вызванные местной сейсмической нагрузкой от собственного веса мостов опорных кранов. Для зданий с жестким диском покрытия (см. п..) в расчетной схеме колонн верхняя опора принимается несмещаемой (рис. 8). В этом случае сейсмическая сила от кранов, прикладываемая к колонне на уровне низа подкрановых балок, определяется по формулам () и () как для системы с одной степенью свободы. При этом величина нагрузки Q кр, сосредоточенная на уровне низа подкрановых балок, принимается равной максимальному давлению на колонну от собственного веса мостов кранов (с учетом коэффициента сочетания, принимаемого в соответствии с п..), располагаемых по одному в каждом пролете здания, а произведение коэффициентов βη принимается равным,7 и соответственно для грунтов I, II и III категории по сейсмическим свойствам (по табл. ). Суммирование усилий в колоннах от сейсмических нагрузок, вычисленных по п..4а — д (N o ) и от собственного веса мостов опорных кранов (N кр ) рекомендуется выполнять по формуле N p = N o + N кр. (6) Если жесткость диска покрытия недостаточна (например, покрытия с асбестоцементными плитами или листами), то при расчете колонн поперечной рамы, несущей крановую нагрузку, на сейсмические силы от собственного веса мостов кранов, определенные в